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| 生產(chǎn)海綿鐵的爐子結(jié)構(gòu)和輔助設(shè)備 |
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到日前為止，金屬化球團(tuán)煉鋼都是在用廢鋼煉鋼的爐子中進(jìn)行的。但是爐子裝置的一些環(huán)節(jié)的結(jié)構(gòu)和尺寸應(yīng)當(dāng)改變，以便滿足金屬化球團(tuán)煉鋼工藝的某些特殊要求。卜面以爐蓋提升機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)為倒說(shuō)明了這一點(diǎn)。
鞏義市三誼重工機(jī)械制造廠http://www.caizhucers.cn愛(ài)爾斯聶爾等分析了喬治城和漢堡的各廠60和85噸電爐的操作條件，得出結(jié)論·和廢鋼相比，熔煉球團(tuán)時(shí)電弧的燃燒條件改善，結(jié)果有效功率因數(shù)cosv增大約jo%。這個(gè)現(xiàn)象對(duì)爐料的熔化速度可能產(chǎn)生有利的影響，但是，功翠困數(shù)增大時(shí)電弧長(zhǎng)度和爐壁上的熱流都增大，這會(huì)使?fàn)t壁壽命大大降低。
喻了利用優(yōu)質(zhì)耐火材料和爐壁冷卻等提高爐襯壽命的辦法以外，遷有以下的減輕爐村磨損的方法t增大電弧的電流強(qiáng)度和增大爐殼的直徑。
如果變壓器、二次導(dǎo)電線和電極預(yù)定為高電流操作的，那么在現(xiàn)有的爐子可采用****種方法。對(duì)于新設(shè)計(jì)的爐子可以采用****種方法，即增大爐殼直徑。根據(jù)史瓦貝和羅賓遜公式的計(jì)算結(jié)果，爐襯磨損系數(shù)與爐殼直徑的關(guān)系如圖87所示，而電爐的特性如下：
·升}是額定功車(chē)，持母是過(guò)負(fù)荷算在內(nèi)的功率．
用廢鋼煉鋼時(shí)都取了功率晟****和cosy-o．7。估計(jì)磨損系數(shù)為70左右，因此廢鋼煉鋼改為球團(tuán)煉鋼時(shí)，80噸爐子的爐殼直徑應(yīng)從5 0米增大到5.22米，85噸爐子的爐殼直徑應(yīng)從5.8米增至8.16米。如果根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)以50以內(nèi)的磨損系數(shù)為目標(biāo)，那么無(wú)論用廢鋼煉鋼還是用球團(tuán)煉鋼，爐殼直徑都要再增大。．5米左右。
過(guò)去十年在高功率和超高功率電爐的設(shè)計(jì)和使用中，出現(xiàn)了明顯的相對(duì)減小爐子尺寸和爐襯厚度并同時(shí)改用短電弧操作(低cos<o)的趨勢(shì)。這在某種程度上是由于t爐殼尺寸增大時(shí)，出于二次導(dǎo)電線長(zhǎng)度增大，其電抗必然增大。爐襯壽命的問(wèn)題表現(xiàn)在耐火材料消耗量大，爐子的生產(chǎn)能力因停爐修理而降低。解決這個(gè)問(wèn)題的辦法是：采用比較耐用的耐火材料、爐蹙水冷掏件、新的修理組織方法、合理的電力制度并利用各種檢測(cè)爐壁熱負(fù)荷的傳感器。
對(duì)r用球網(wǎng)煉鋼n（J爐予來(lái)說(shuō)，為了改善爐壁的使用條件，可以在不明顯改變爐容和爐襯厚度的條件下把爐殼直徑增大一罄。但是，為改善與爐襯壽命肯關(guān)聯(lián)的爐子操作指標(biāo)，在其它辦法已經(jīng)用盡B，這種改變才是正確的。1976年在漢堡鋼廠安裝了一座IOO噸電爐，其變壓器功率為88兆伏安，爐殼直徑不比已有的規(guī)格和功翠都相同的爐子大[ 105l;這個(gè)事實(shí)證明了上述情況．這座爐子的爐壁上部(約占壁高的213)用有一層較薄的耐火泥料的水冷爐壁板做成[/83]。
用球團(tuán)煉鋼以廈用廢鋼煉鋼的超高功率電爐上電極圓直徑直盡量小些。這樣要求不只是為了降低爐壁上的熱負(fù)荷和二次導(dǎo)電線的電抗。為了熔化球團(tuán)，重要的是在較少的廢鋼所組成的底料熔化的較初階段就形成一個(gè)有足量鋼水的熔拙，當(dāng)電極闐直徑較小時(shí)，就能更好地創(chuàng)造這種條件。
在超高功率電爐現(xiàn)有電極質(zhì)量和電極克結(jié)構(gòu)的條什下，100-120噸爐子的咆極圓直徑為/300毫米，更大的爐子的電極圓直徑約1600毫米。
用鷹鋼和金屬化球腳配合料煉鋼時(shí)，爐子工作空間高度保持著用廢鋼煉鋼時(shí)的高度，盡管只從裝爐的廢鋼量來(lái)看這個(gè)高窿可以減小。這是嗣為。一方面現(xiàn)有爐子上電極對(duì)爐蓋的輻射強(qiáng)度相當(dāng)高；另一力面，在爐料中有40-60qb的輕質(zhì)廢鋼時(shí)，盡量避免添料。
用球團(tuán)煉鋼時(shí)渣量大，需要增大渣罐的容積和增加周轉(zhuǎn)中的渣罐。沉渣室里渣的有效密度低(2.5-28噸／米a，而普通酸性蓬的為2.8-3噸／le3)，也是十不利因素。渣的密度之所以降低是因?yàn)樵杏袣馀�，這是氧化鐵和金屬球團(tuán)帶來(lái)的炭黑微粒反應(yīng)的產(chǎn)物。液態(tài)渣凝同時(shí)其密度有所增大。
球團(tuán)熔化時(shí)，來(lái)自球團(tuán)的氧化鐵通常能保證熔池沸騰所需的爐渣氧化度。但是在熔化的某些時(shí)刻，為了保持相當(dāng)強(qiáng)的熔濁沸騰（質(zhì)量交換和熱交換）．以及調(diào)節(jié)含碳量，往熔池吹氧。在現(xiàn)有車(chē)間中和工業(yè)試煉中，熔化期的耗氧量一般不超過(guò)3米8／噸，在個(gè)別情況下才達(dá)到8米a／噸33，40，52j。
在國(guó)外電爐煉鋼車(chē)間，爐頂水冷氧槍由于一些原困來(lái)得到廣泛應(yīng)用，利用有薄層耐火襯的金屬管吹氧。
用球團(tuán)煉鋼肘也采用這種方法吹氧。在球團(tuán)的熔化期熔池中的鋼水面波動(dòng)很大，用金璃管吹數(shù)量較少的氧比用爐頂氧槍方便。此外，用金屬管代替爐頂氧搶能減少爐蓋上的孔。
為了挺于利用，以及需要高速吹氧( 20米3／分以上)時(shí)，歡氧工序?qū)嵭袡C(jī)械化。
熔池脫碳的較大速度，以及碳被渣或球團(tuán)的氧化鐵氧化時(shí)的爐氣排出量，通常都比氧化期吹氧時(shí)較大脫碳速度和爐氣排出較小。因此．改用球團(tuán)煉鋼時(shí)不需要改交用于廢鋼煉鋼的排氣機(jī)的能力。但是，爐料中粉料（金屬球團(tuán)的粉料部分）含量高時(shí)，可能需要增大除塵裝置的能力。除此之外，粉料沉積在爐襯內(nèi)表面是不利的，因此在球團(tuán)給料系統(tǒng)中裝備除塵設(shè)備是適宜的。
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