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| 冶煉指標(biāo)液壓金屬的收得率一 |
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爐料的液態(tài)金屬或錒水收得率既與爐料性質(zhì)有關(guān)，又與冶煉工藝有關(guān)。為了把這兩組因素的影響分開，可以改變液態(tài)金屬收得率指標(biāo)的計(jì)算方法。對于廢鋼煉鋼，鞏義市三誼重工機(jī)械制造廠http://www.caizhucers.cn通常采用包括鐵合金在內(nèi)的全部爐料的錒水收得率指標(biāo)1州水=M erI承／（M爐料+ M鎊音盤）或者液態(tài)金屬收得率4蘸盤一（M鋼采一M性音盎）／M爐料。當(dāng)爐料中采用含有大量非金屬組成物的金屬化物料時(shí)，除了t述指標(biāo)，還采用爐料全鐵的液態(tài)金屬收得率、l!羔=M椎盤／（M廢辱x篡+M球團(tuán)X：：e），有時(shí)采用爐料鐵的液態(tài)鐵收得率咄≥。一M~ia X:.／（MⅫX~F~+M球團(tuán)X篡）。
因?yàn)閺U鋼中的鐵含量一般都不清楚，所以設(shè)x挈= IO。曬。在做爐料計(jì)算時(shí)通常對廢鋼和球團(tuán)分別采用相似的液態(tài)金屬收得率指標(biāo)Ob藏氳斑鋼）和（m戢缸球團(tuán)）。
在文獻(xiàn)中關(guān)于液態(tài)金屬收得率的變化與爐料中金屬化料配比的關(guān)系的數(shù)據(jù)有時(shí)是相互矛盾的，這是因?yàn)閷τ趶U鋼爐斟和含海綿鐵的爐料采用了不同的指標(biāo)。
圖61根據(jù)文獻(xiàn)[105]，[183），(165)的數(shù)據(jù)，示出用單渣法煉鋼的爐料鐵的液態(tài)金屬平均收得率變化情況。如奉書作者們假定的那樣，也是設(shè)廢ffaiooqto由接組成的。
在漢堡廠(I)的電爐練鋼車間利甩質(zhì)量不高的廢錒和優(yōu)質(zhì)金屬化球固(93.2面全Fe，I．2 qaC，。．oos眄S，3.67b脈石，p霉93.5)煉出了含碳量低于。．2嘶的錒。在布斯市的一個工廠(I)利用相當(dāng)好的廢錒和貧精礦球圃（90 .gLb 9Fe；口．2ZqoC．o.ozoqcoS，7．Oqb脈石．W-95.8%）練出了中碳錒。為了補(bǔ)償球團(tuán)中含碳量的不足，爐料中加了生鐵或焦炭。由于含硫量高，熔煉要求的渣堿度在2．O以上。在上述兩種情況，由于渣堿度和氧化度的變化，個別妒次的收得辜波動程大(4-5th)。
從圃81中可以看出，爐料鐵的液態(tài)金屬收得率與璋團(tuán)配比成正比。就布斯廠采用的球團(tuán)來看，爐辯由I oo毋球團(tuán)組成時(shí)，液態(tài)金屬收得率的計(jì)算值為94 6q0。這個計(jì)算值大致相當(dāng)于所研究的爐次的直線延長線上的點(diǎn)（見圖61）。因此，對于含金屬化球團(tuán)的爐料，液態(tài)金屬收得率與球團(tuán)數(shù)量的*系，可以把相當(dāng)于ioo%廢鋼爐料和jOOtK7球團(tuán)爐料的兩點(diǎn)聯(lián)結(jié)起來寫成直線方程。
砷撬金蘭(rbB:鋼(ioo-x)+4肆wx）l0-2蘭4廢錒 +（4球菌一4崖錒）x．10-j08)
如果設(shè)蒸發(fā)和以渣中鐵粒、廢鋼形式損失的鐵與球團(tuán)配比無關(guān)（在下面將要說明，這大體上符合實(shí)際情況），可以用純計(jì)算方法得出收得率與爐料中球團(tuán)數(shù)量的線性關(guān)系的結(jié)論。
在上述兩種情況下，利用金屬化球團(tuán)時(shí)液態(tài)金屬收得率的增大（與廢鋼煉鋼相比）是不一樣的。在投堡廠的電爐煉鋼車間的收得率高于布斯廠。這個情況是由兩個原因造成的。漢堡廠廢鋼的質(zhì)量比較低；在布斯廠爐渣帶走的鐵比較多，因?yàn)檫@個廠的球團(tuán)中脈石和硫的含量高，渣量大。在文獻(xiàn)[40，49）中也指出，用金屬化球團(tuán)置換爐料中的廢鋼時(shí)，液態(tài)金屬收得率4：煮增大，并且在置換劣質(zhì)廢鋼（收得率為83～88舾）時(shí)，置換效果捉高。根據(jù)文獻(xiàn)[ie6），在10噸爐子里進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，未發(fā)現(xiàn)收得率提高。
在上述各種情況下，用球團(tuán)置換廢鋼時(shí)，爐料鐵的液態(tài)金屬收得率的提高在很大程度上是由指標(biāo)的計(jì)算方法決定的，在球團(tuán)里計(jì)算鐵的實(shí)際含量，而廢鋼中鐵的含量假定為OO%。
廢鋼的成份和金屬化料的成分一樣，可以用金屬化率、全鐵含量和脈石含量來評定。脈石是指廢鋼的硅氧化時(shí)生成的二氧化硅的數(shù)量（廢銅中鋁含量一般很少，而鈣和鎂實(shí)際上不存在）。這里所說的金屬化率是考慮到廢鋼中鐵氧化物被硅還原而計(jì)算出來的。
廢鋼的氧化度變化根大。軋鋼生產(chǎn)的廢料大約可含。．I-O．7%Fe20,，折舊廢鋼可古4嘶氫氧化鐵形式的氧化物Fe20，×mHzO C 167J。外來廢錒經(jīng)常被外來有機(jī)和無機(jī)雜質(zhì)所污染，雜質(zhì)的數(shù)量按照現(xiàn)行蘇聯(lián)國家標(biāo)準(zhǔn)可達(dá)2嘶。
根據(jù)上述情況，廢錒的成分大致可用下列指標(biāo)來表示．
X生Fe，% p，嘶 X釀石，嚦X燒掏，嘶 B
優(yōu)質(zhì)度鋼 98.6 99.9 I.0 0 0
者盾度鋼 95 0 9a.s j．0 2．D O
洼這里的仝鞔包括音盒兀素，燒損是有機(jī)雜質(zhì)．
如果假定上述實(shí)例中(見圖61)劣質(zhì)廢鋼(I)含95%鐵，剛這種廢鋼的液態(tài)金屬收得率不是89%，而是93.7%．用金屬化球團(tuán)置換這種廢錒就會熊液態(tài)金屬收得率有所降低。若是用球團(tuán)較換優(yōu)質(zhì)廢錒(Ⅱ)．液態(tài)余屬收得率大致保持不變。因此，用同樣方法計(jì)算廢鋼和金屬化料鐵的液態(tài)金屬收得率時(shí)，隨著爐料中金屬化料配比的增加，這個指標(biāo)或者保持不變，或者略有降低．這要看所比較的熔煉方法的鐵的損失量而定。
現(xiàn)在就熔煉金屬化料時(shí)各項(xiàng)鐵損失做一分析。爐料的液態(tài)金屬收得率取決于渣中以氧化物和鐵粒形式損失的鐵，扒藍(lán)和出銅時(shí)形成的廢錒，蒸發(fā)損失的鐵，爐渣帶走的鐵損失可以用計(jì)算方法求出，燕發(fā)的鐵、渣中鐵粒和廢鋼損失的鐵只能用實(shí)驗(yàn)的方法得出。目前還未見到關(guān)于熔煉金屬化料時(shí)鐵的各項(xiàng)損失的報(bào)道數(shù)據(jù)。
在電爐里利用雙渣法熔煉廢錒時(shí)，鐵的損失（爐料重量的%）是·渣中鐵粒和廢鋼損失的鐵為2.0-2. 7q7，蒸發(fā)的鐵為。．7-3.7c>b[ 168，49-53頁）。蒸發(fā)損失的鐵的上限值與普通廢鋼中所含的在熔煉時(shí)揮發(fā)的雜質(zhì)有些關(guān)系。
在40噸電爐里利用4S -50 qb球團(tuán)（89.5%壘Fe，83啦金屬Fe．2啊C．7LX7脈石）和碳素鋼軋鋼廢料的爐料進(jìn)行煉鋼時(shí)，根據(jù)三爐的平均值（這三爐比較準(zhǔn)確地計(jì)算了渣量和爐渣成分）得出的鐵的擴(kuò)大平衡如下（公斤／%）．
蚨的收入z 長的支出·
來自軋鋼廢料……25，700/54．日進(jìn)入鋼中-45，440/06.8來自球團(tuán)-2/，030145.4 進(jìn)入渣氧化物…I，000/2.1 其他損失，誤差……500//．3合計(jì)……-47，030/100 合計(jì)……-47，030/100各爐次的特點(diǎn)是耗氧量少（小于3米3／噸）、渣堿度低(J．O-I．2)、爐渣中鐵氧化物含量低(1/q7)。
從上述數(shù)據(jù)可以看出，用球團(tuán)熔煉時(shí)列入其它損失項(xiàng)中的蒸發(fā)損失的鋏、渣中鐵粒和廢鋼損失的鐵大致相當(dāng)子利用優(yōu)質(zhì)廢鋼熔煉時(shí)的鐵損失，可以定為爐料鐵的1-2和。
在熔化連續(xù)裝爐的球團(tuán)時(shí)下列因素促使鐵的蒸發(fā)損失降低·在熔油而上有大量爐渣，而爐渣的含鐵量大大低于鋼水中的含鐵量；球團(tuán)不受高溫電弧直接加熱：熔池進(jìn)行強(qiáng)烈攪拌，電弧區(qū)錒水局部過熱減少。
對于含金屬化料的爐料，爐渣帶走的鐵損失可以根據(jù)渣量和渣中鐵氧化物的含量求出，從公式（扎）可以看出，熔化期排渣損失的鐵脯著球團(tuán)中脈石含量的增加、爐渣堿度和氧化度的撮高成直線增加，而爐渣的氧化度取決于出渣時(shí)鋼水中的臺碳量。
圖82示出在3噸爐子里用ao曬金屬化球團(tuán)和生鐵煉鋼時(shí)球團(tuán)鐵的液態(tài)金屬收得率（4,2F1球田）與熔畢后碳含量的關(guān)系r4 Jj。碳岔量的變化是由于球團(tuán)金屬化率在80-95qo范圍內(nèi)渡動和球團(tuán)中含碳量低(o．08qo)所致。圈中的曲線是根據(jù)脈石成分和爐渣堿度汁算的。假定金屬巾的碳和渣中的氧化砸之間的關(guān)系可用經(jīng)驗(yàn)公式XF'O-（I，x：金）十』。
[ ir’】表示。在5噸爐于里利用一次裝料法熔煉iOOqo蘇林海綿跌，談得了與圖船相似的關(guān)系( 15]。
當(dāng)臺碳量大于D．2曬時(shí)液態(tài)金屬收得率變化比較小，在古艘量低的范圍由于隨著爐渣排出的鐵增多，收得翠顯著降低。在文獻(xiàn)（』48 J中指出，在熔池中含碳量高時(shí)，液態(tài)金屬收得率與海綿鐵的金屬化翠無關(guān)[ 146）。
如果爐料t扣的碳含量低，不足以還原球團(tuán)中鐵氧化物并熊熔池含碳o(jì)．2～。．3 q以上，則金屬化率對液態(tài)金屬收得率有影響，從形式上說，這就是包括滲碳劑在內(nèi)的爐料巾碳的當(dāng)量含量等于或者低于。2勞。
圈83示出金屬化牢不同的iooqro金屆化球團(tuán)（碳含量小于j%，脈石含量為S.8qo）爐料的液態(tài)金屬收得翠變化情況。試驗(yàn)是在Ij噸爐子里進(jìn)行的，爐料中未加滲碳劑[5“]。曲線I相當(dāng)于爐料中金屬鐵含量的變化。曲線Ⅱ表示試驗(yàn)熔煉中的液態(tài)金妊囊際收得翠。金屬化料的部分氧化鐵被碳二次還原，收督軍與金屬鐵含量（曲線I）相比提高3-4絢。曲線Ⅱ相當(dāng)]，㈡的金屬收得率，這個收得率是在爐料中加了必要的碳．，， - "-中古20兩F（O和金屬巾占o(jì)?啦（，的條件F求出的‘曲線Ⅳ表示爐$中碳O'J計(jì)算古量）。在這種條件下依靠二次還原，-陛得率能鱔再提高3%。曲線Ⅱ和曲線Ⅲ的對比表e”，二金屬C率高時(shí)，球團(tuán)里的碳量足以使熔池達(dá)到較有利丁液態(tài)金屬收得率的狀態(tài)(20% FLO，大于0 2%C)。
當(dāng)盤瞞二率降低時(shí)，爐渣中未進(jìn)行二次還原的鐵氧化物增加，液志1：檣收得率降低。
從圈e3的數(shù)據(jù)中可以看出，當(dāng)金屬化率低時(shí)，團(tuán)球中需要的含碳量應(yīng)該非常高。熔煉這樣的爐科時(shí)耗電量高，并且熔池可船產(chǎn)生非常腳烈的沸騰，限制熔化速度。
根據(jù)文獻(xiàn)c 105)．這個廠配用85帕球團(tuán)煉鋼時(shí)得到了液態(tài)金屬收得翠變化的類似關(guān)系。
用金屬化料煉鋼的實(shí)踐中，通常規(guī)定的爐料舍碳量能使排渣前熔化期爐渣中鐵氧化物含蕈不大Tis_20qo。此時(shí)鐵的損失取決于熔化期的渣比。
圖“表示根據(jù)公式(7/)計(jì)算出的爐渣氧化物中損失的鐵（每噸液態(tài)金屬）與金屬化球團(tuán)中棘石含量的關(guān)系。區(qū)域I表示配ffl65弼球團(tuán)煉鋼肘鐵的損失，此對渣堿度為1.4-2．。，渣中氧化亞鐵含量為/5qb，這是用這種方法煉鋼的特有情況，區(qū)域I表示用廢錒煉鋼在熔化和氧化精煉期鐵的損失，此時(shí)氧化渣總鼉在80-120公斤／噸鋼范周內(nèi)波動。這個渣量大致符合于用質(zhì)量不太高的爐料單渣法煉鋼的情況[7$0 J 70)。
上述損失的氧化狀態(tài)的鐵是熔煉工藝造成∞。用廢鋼煉鋼時(shí)，此鐵隨金屬爐料、固體氧化劑進(jìn)入端池中，或者是因金屬被氧氣氧化而產(chǎn)生的。用金屬化料煉鋼}。，氧汜鐵隨爐料入爐。隨爐渣而損失的氧化鐵的負(fù)作用，在于球團(tuán)或瀑加物（礦石，燒結(jié)礦）的消耗增加，加熱和熔汜鐵氧物的耗電量增大。
從圖64中可以看出，爐渣帶走的鐵損失隨著球團(tuán)中脈石含量的提高而增加，如果脈石量超過3一《嘧，就超過用廢鋼熔煉時(shí)的損失量。附加損失量不大，例如對于臺。j%脈石的球團(tuán)，附加損失雖平均約為9公斤／噸液態(tài)金屬。爐料中球團(tuán)量增大時(shí)，因渣比提高，附加損失增加。
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